首先我们来回顾一下局部阻力的计算公式：

h_j=ζν²/2g

P_j=ζρν²/2

从公式可以看出，局部阻力的大小与局部阻力系数ζ成正比，其实ζ也有其计算公式。

从文丘里管渐缩（19º-23º）及渐扩（5º-15º）的设计可以看出，采用这种小角度渐扩设计可以减少能量损耗，但这又是什么道理呢？ 

渐扩管或渐缩管的局部能量损耗小。局部水头损失主要发生在突扩管或突缩管，其特点是能耗大，能耗集中且主要为旋涡紊动损失。

部分术者主张在吻合口处60度斜角的基础上进一步剪开以形成鱼口状。而我更主张模拟生理状态下的血管分叉部位。

接下来我们计算一下其各自的局部阻力系数ζ。鱼口样扩张符合扩大段较短时的ζ计算公式：

ζ=k(A₂/A₁-1)²

在生理状态下粗血管到细血管的分叉口、管壁的夹角就是流线型圆弧角，因此我们做血管吻合时也应该模拟自然血管分叉，适度外翻吻合，以形成一个符合流线的圆弧角。

根据供体修剪成鱼口样，而受体血管不剪除血管壁的缝合方式（d：直径，C：周长，A：血流法线截面积），在吻合口处形成一个渐扩管结构。

假设供受体弹性系数一致，在压力作用下，吻合口最宽处大致位于吻合口中点处，截面形成一个类圆形（最宽处两侧会形成突出，此处最易形成紊流），其直径d₃约等于d₁+d₂，最宽处血管壁周长C₃为供受体血管的全部周长之和C₁+C₂。

θ₁为供体到该最宽处的渐扩角，θ₂为受体从最宽处移行到正常管径的渐缩角。根据公式中所示，A₃/A₁的比值越大，即吻合口处过流面积与供体血管截面积比值越大，阻力系数越高，局部水头损失越大。A₃/A₁的比值越接近1，阻力系数越小。

根据局部阻力系数ζ计算可以看出，大角度的急扩角出口并非首选。而首选的吻合口形态应该模拟血管的自然分叉，这样流线型圆弧角出入口损失的能量最小。

因此理想的吻合口应当尽量模拟自然的血管分叉，既不造成局部狭窄，也不造成局部膨隆，A₃/A₁的比值更接近1，减少额外的紊流，才能尽可能减少局部能量损耗。

同样，对于侧侧吻合口而言，吻合口也没有扩大的必要，截面积与供体端相仿的吻合口就足够了。过于扩大反而会增加局部阻力指数。自然条件下的范例就是前交通复合体；有时前交通动脉极短，类似于侧侧吻合，但极少见到其自然吻合处截面积超大的情况，超大时就接近于被认为是动脉瘤了。

局部过多的能耗不可等闲视之，由于血管是软性管道，此处耗损的能量需要由局部的血管壁承受。局部扩张造成血流局部升压减速区，增加了形成吻合口动脉瘤的可能性。

对于烟雾病搭桥而言，多数情况下供体的直径大于受体，在纵向上会自然形成一个渐扩角，而在横向上会形成一个渐缩角，即从一个圆形管道过渡为一个椭圆管。术者有意识地减小这个渐扩和渐缩的角度可以减少局部水头损失。

血管弯曲造成的额外水头损失

在颞浅动脉上，也常见局部的血管急转弯，假设要将STA从A点搭到B点，如果在其急弯部分将结缔组织剪开使其变得更直，一方面可以减低弯管局部能耗h_j，另一方面可以缩短流程， h_f也减小。